Drenajul gropii de construcție 1
Metoda de selectare 1 Deshidratarea
În conformitate cu punctul 2.1 SNiP pe obiecte nou construite și reconstruite trebuie să includă activitatea de producție cu privire la reducerea nivelului apei subterane (GWL) artificial.
Conform tabelului 41.4 [11], în funcție de fluxul de apă subterană și groapă de drenaj tip de sol poate fi realizată prin utilizarea unui drenaj deschis, unități pulmonare WellPoints (LIU), forajelor cu pompe, sisteme de drenaj și altele. Luați în considerare unele dintre ele.
1.1 Deschideți drenaj
Este folosit în dezvoltarea gropi de mică adâncime și o ușoară aflux de apă subterană în rocă, moloz sau de pietriș de fund saturate cu apă. Cu o Deshidratarea deschis larg utilizat pompe centrifuge. Deschideți drenarea apei aranja în modul următor. De-a lungul perimetrului carierei satisfăcut canelură de drenaj cu o pantă de 0,001 ... 0,002 spre jompuri, dintre care cel puțin apa admis este pompat prin intermediul pompelor. Odată cu dezvoltarea de gropi de excavare adâncit treptat, cu canelurile. Pentru a elimina perturbările naturale fundație solului structură de apă nu trebuie să acopere fundul gropii.
În solurile granulată fin de drenaj deschis duce la Umezirea pante gropi și șanțuri, pentru afânarea solului în bazele de clădiri și structuri. Aici este recomandabil să se aplice reducerea nivelului apei subterane o apă adâncă.
1.2 Unitate Wellpoint Light (LIU)
Folosit pentru deshidratarea apelor subterane de adâncime, la o adâncime de 4-5m în soluri nisipoase. În această metodă, un dezhidratare wellpoints pe perimetrul gropii este de obicei, în trepte de 0,8 ... 1,5 m. Pomparea apei din wellpoints produc cu o pompă turbionară prin colectorul de aspirație. Astfel wellpoints format în jurul fiecare cratere depresie, care combină și să conducă la o scădere a nivelului apelor subterane în șanț viitoare sau șanț.
Pentru a coborî nivelul apei în exces de 5m sunt folosite instalații de WellPoints ușoare stivuite, care necesită, de regulă, extinderea gropii și creșterea excavare.
1.3 Coborârea apelor subterane de masă ejector Wellpoint
Pentru deshidratării în soluri cu un coeficient ridicat de filtrare și este aquitard superficială dezvoltată prin utilizarea ejector adâncituri de montare EI-2,5; EI-EI 4 și 6, constând dintr-un ascensor de apă wellpoints cu ejector, colectorul de distribuție și pompe centrifuge. Sistemul ejector permite coborârea nivelului apei subterane până la 25m.
1.4 Reducerea GWL cu electroosmoza
In sol lutos-argilos, cu o rată de filtrare mai mică de 2 m / zi, un nivel de apă artificial se realizează folosind electroosmoza în combinație cu wellpoints. Se efectuează în secvența următoare. De-a lungul perimetrului intervalelor pit 1,5 ... 2m un wellpoints, și între ele (eșalonate cu wellpoints respect) pe fruntea înfunda săpătură metalice tijele de armare sau țevile de diametru mic. Aceste tije sunt conectate la polul pozitiv al sursei de curent continuu de tensiune de 40 ... 60 V, și wellpoints - negativ. Sub influența curentului de pori de apă legată slab devine liberă și, se deplasează de la anod la catod (wellpoints) este evacuat ca urmare a nivelului apei freatice scade. În această metodă de desecare a consumului de energie este de 5 ... 40 kW / h NA1 m3.
Datorită faptului că costul de masă de apă artificială este direct proporțional cu durata vehiculelor de aspirație, pentru a realiza o reducere a costurilor poate fi la reducerea maximă a timpului de construcție.
Sarcina de proiectare definite de scădere a nivelului apelor subterane în groapa de construcție cu un drenaj public. [1]
Calculul 2 Filtrarea
2.1 Construcția curbei de depresie
În ceea ce privește roci de apă pot fi împărțite în două grupe principale:
permeabilă și impermeabilă la apă. roci permeabile absorb apa rapid și ușor este transportat. Granular stânci - pietricele, pietrișuri și nisipuri - apă se mișcă prin decalaje între particule și roca vrac și pietre semi-a lungul fisurilor sau carstic. Practic roci impermeabile ele însele nu se realizează prin apă, deoarece permeabilitatea apei este zero. Acestea includ argila. argilos grele. turbă descompus compactat. Permeabilitatea la apă - capacitatea de a trece prin roci ei înșiși apă. Cantitatea de permeabilitate a apei depinde de mărimea golurilor. diametrul porilor și gradul de fracturare. O măsură de permeabilitate - coeficient de filtrare Kf care este egal cu abaterea vitezei fluidului hidraulic. Filtrarea - această mișcare de fluid într-un mediu poros.
rata de filtrare în timpul mișcării constantă este definită în funcție de Darcy.
j- unde gradientul hidraulic
Filtrarea debitului de fluid este determinată de relația:
în care W- secțională zona de curgere de viață.
În cazul unei calcule infiltrațiilor largi pe unitatea de lungime și se numește consumul specific:
unde mișcarea h profunzime uniformă a apelor subterane.
groapă de construcție 1.Glubina
2. Se calculează raza de influență. Raza de influență depinde de tipul de sol și poate fi determinată de dependența. determinată formula IP Kusakina [4.9]:
unde S - adâncimea acviferului,
în care Zd = -2.0 m - marca pit fund,
Kf = 0.00011574 m / s - coeficientul de filtrare a solului,
3. Curba depresie AB - linia de suprafață liberă a apelor subterane.
Pentru a construi linia AB:
a) Se determină variabila auxiliară h:
unde m = 3 - începuturile carierei de construcție pantă este stabilită în funcție
Hk - adâncimea gropii de construcție;
R - raza de influență.
b) Să se determine înălțimea infiltrează formula zonelor
unde T = Zd-ZVU = 3,0 m - distanța dintre fundul gropii și aquitard
hvys = 0,581 * (1-0,3 * (3,0 / 5) 1/3) = 0.434 m
c) determină forma curbei depresiune AB pentru a orienta axele de coordonate pe un desen
y2 = H12- x * (H12-H22) / (R-mhvys) (8)
unde H1 = 7m- GWL și distanța dintre nivelul presiunii apei
H2 - distanța dintre punctul și nivelul seeps presiunii apei
hvys H2 = T + 3 = + 0.434 = 3,434m
y2 = (7) 2 x * ((7) 2- (3.434) 2) / (129,1-3 * 0434) = 49-0,29x
Calculul sunt rezumate în Tabelul 2
Conform rezultatelor calculelor vom construi o curbă de depresie (Figura 2)
2.2 Determinarea fluxului de apă în groapă
Noi determina rata de curgere (intrare) apei infiltrate pe metru perimetrul din partea de jos a excavării. Acceptare Kf = 0.00011574 m / s
Q- definesc fluxul de filtrare specific al ecuației Dupuis:
unde L = R- m * hvys = 129,1-3 = 127,798m 0.434 * (10)
Se determină rata de filtrare totală
unde (2B + 2L) - infiltrațiilor de colectare a apei din față (pit fund perimetru)
Qa = 0.000016848 (2 * 30 + 2 * 75) = 0.003538 m3 / s = 305.69 m3 / zi
Se calculează fluxul de infiltrare a debitului de apă în groapă. Având în vedere informațiile 2.01.01-82 cu vârfurile tăiate „climatologia și geofizica Building“ în calculele acceptă condiționat. că Qinf = 5Qf
Qinf = 5 * 0.003538 m3 / s = 0.01769 m3 / s (12)
Se determină debitul total ca suma costurilor de filtrare și de infiltrare a apei:
3. Calculul sistemelor de captare
Scopul sistemului: de a colecta filtrat, și să-l aducă în baia de ulei, apoi pompat de o pompă.
Construi un design Flume deschis de drenaj
3.1 Construcția gropii bazinului interior
De-a lungul perimetrului fundului groapă este așezată deschis două canale, fiecare dintre care are o lungime L + B. Sistemul se întinde pe toată lungimea și îndepărtează ia fluxul de filtrare carter la o rată qdes
Calculul se presupune în mod convențional că întregul flux este concentrată când vine vorba de partea de sus a fiecărui canal
Recomandări generale pentru proiectarea
1. Lățimea inferioară a tăvii de cel puțin 30 cm (lopeți lățime)
2. Bias i = 0,001o0,005
Conform tabelului 3 am complot Q = f (h) (Figura 3)
Alegerea fluxului Q = 0,010614 m3 / s h = 0,075 m, lățimea tăvii, prin urmare, b = 2 * h = 2 * 0,075 = 0,15 m. Se obține prin lățime de calcul mai mică decât lățimea tăvii se obține bel (30 cm), prin urmare, acceptă respectiv tavă-secțiunea:
Scanare de-a lungul traseului de la sursa la carterul este prezentată în figura 4.
3.2 Selectarea proiectarea băii
Locul de amplasare este selectată, astfel încât apa se scurge și îndeplini funcțiile. recomandat:
a) îngropa sub nivelul cel mai scăzut de apă în acesta prin aspirare la 0,7 m este în apă și nu cad din aer și sol în jos a acestuia .;
b) de a proiecta sub forma unui puț de lemn pătrat o * a și o adâncime de h. sau sub forma unui puț circular a unei cusături standard de țeavă din beton cu diametrul d;
c) capacitatea băii de luat mai mult Q aflux de 5 minute
Îmi place Accept baia de ulei hzp înălțime = 2 m
Acceptăm baia de ulei de secțiune pătrată, cu dimensiuni a = 1,8 m; a = 1,8 m; și o înălțime h = 2m, al cărui volum = 6,48 m3 Wzp
unitate de pompare 4.Podbor
Pompa asigură un filtrat de pompare a apei colectate îndepărtat în receptor:
a) în limitele satului - Colector apa de ploaie
b) în zona înconjurătoare - iazuri din apropiere, ravene.
Orientări generale pentru calculul
1. Opriți pompa atunci când nivelul minim al apei în carter și în momentul începerii umplere maximă trebuie pentru semnalul senzorului de nivel de carter;
2. SNIP atribuite în mod necesar la 1o2 a rezervei pompei 1;
Pompa de 3.Podacha trebuie să fie mai mare decât fluxul de apa QnAS> 1.5 QPR;
4. Capul pompei trebuie să asigure pomparea apei, adică Nnas> Nrasch;
5. Atunci când alegeți un gnom pompă submersibilă este necesar să se țină seama de dimensiunea sa.
4.1 Calcularea sistemului de aspirație și de rețea de descărcare
a) Viteza liniei de aspirație și de refulare este luată egală cu 1 m / s într-o primă aproximare;
b) În practică, în mod tipic un diametru mai mare decât diametrul presiunea din conducta de aspirație, prin urmare, viteza în conducta de aspirație este de aproximativ 0,7 m / s și presiunea în clorhidric aproximativ 1 m / s;
c) conducta de aspirație se calculează luând în considerare), pierderile în rezistențele locale (linia scurtă;
d) Linia de presiune este calculată ca o conductă simplă fără a ține cont de pierderile locale
1. Se determină diametrul conductei de curgere din debitul ecuația continuității luând în ea V = 1m / s
Din tabelul [1] a primit dst diametru standard, = 0,175 m
2. Pentru diametrul standard, selectat rafineze viteza în conducta - viteza reală VPH = 0,883 m / s
3. Pierderea cap definită pe lungimea de formula Darcy-Weisbach
lnap l = - tub lungimea de evacuare a filtratului, adică departe de axa pompei să ia cu asalt axa colectorului, este primită în cursul de lucru egal cu 200 m
g = 9,8 m / s2 accelerația gravitațională.
l - coeficientul de frecare hidraulică (coeficient Darcy), prin formula Artshulya
unde Ke-echivalent uniform rugozitate granulară. pentru țevi nu noi Ke = 1,4 mm,
Numărul Reynolds Re-
unde # 957 - coeficient de vâscozitate cinematică. Depinde de temperatura fluidului
# 957; (T = 200C) = 0,0101 cm2 / s = 0.00000101 m2 / s
4. construi linia piezometrică p-p (Figura 5), care i se atribuie valoarea 5o10m capului liber NSV = (Din experiența de fabricație a clădirii - așa-numitul stoc).
Conducta de aspirație este calculată ca un tub scurt, adică și să ia în considerare locale. și pierderile pe linie. Căderea de presiune în rezistențele locale sunt calculate conform formulei Weisbach:
în cazul în care xj - factor de pierdere în rezistentelor locale:
să angreneze cu valva xckl = 10;
pentru rotire lină la 900 xpov = 0,55;
pansamente h j = 0.02188 m;
Pierderile liniare sunt definite ca suma pierderilor liniare în orizontală și porțiunea verticală a liniei de aspirație pe ecuația Darcy-Weisbach:
a) se calculează separat pentru porțiunea verticală
în care - = LB hnac - lungimea secțiunii verticale, este determinată din schema de calcul geometriei
LB = Hk + (B + L) i + 0,7 + 0,5 = 6.725 m
b) se calculează separat pentru secțiunea orizontală:
în care - L r - este determinată din schema de calcul geometria (lungimea porțiunii înclinate și distanța de la articulația la axul pompei și o lățime la jumătatea stoc carter)
Suma tuturor pierderilor în linia de aspirație HF:
Constructul linie piezometric presurizat E-E și rr (Fig.5).
4.2 Selectarea Marci de pompe
Pompa este atribuit trei caracteristici:
QnAS = 1,5 QPR = 1,5 × 0,021288 = 0,0311 m3 / s = 112 m3 / h;
;
- hrănire Q = 160 m3 / h;
- vacuum Hvak = 7,9 m;
- N = puterea motorului 28 kW.
colector furtună 5Raschet
Numirea colector furtună: colector apa de ploaie este utilizat pentru a transporta instalația de tratare a apei de fuga.
colectori meteorica făcute sub forma unui profil al secțiunii transversale canal închis.
Calculul hidraulic al condițiilor în mișcare uniformă fără bariere se realizează prin formula Chezy:
La calcularea canalul colector folosind metoda de calcul a debitului modulo [12]. pentru aceasta este necesar să se definească costurile și viteza pentru diferite grade de umplere a rezervorului și = h / d, ca o anumită parte a debitului și viteza corespunzătoare umplerea completă.
unde - coeficienți A și B depind de forma profilului transversal și gradul de umplere a canalului (a), definit în grafic „Fish“ [1];
- Modulele Wp și KP și debit de curgere cu umplerea completă a rezervorului [1,5]
- Q- pompa de alimentare.
Calculul se face luând în considerare unele observații:
- în practica de construire a producției, de obicei, ia grad egal cu un = 0,5-0,7 de umplere;
- Factorul de rugozitate țevii n canalizare este determinată să fie n = 0,011-0,014, ia n = 0,013;
- bias colector luate in cadrul i = 0,001-0,005.
1. În grafic, „Fish“ [1] este îndepărtat la o valoare predeterminată și gradul de umplere = 0,6
2. Se determină modulul de curgere
:
3.Iz Tabelul [1] sunt selectate de un modul calculate debit Kn și coeficientul de rugozitate n = 0,013 cel mai apropiat diametru d = 300mm și corespunzător tabel de date CT = 0,971m3 / s si Wnt = 13,75m / s.
4.Utochnyaetsya valoare reală a umplerii rezervorului corespunzător modulului de curgere acceptat și viteza: