Efectul reacției mașină pentru armături fluxului magnetic

Figura 1. Câmpul magnetic în fanta de aer a mașinii, în prezența unei reacții transversale armătură

Luați în considerare aspectele de cuantificare a efectului de reacție armatură mașinii de curgere magnetică. Pentru simplitate, vom face următoarele ipoteze: 1) ancora nu are caneluri, dar canelurile influențează pe rezistența magnetică a diferenței este luată în considerare în examinarea posibilității de introducere a unui strat de aer echivalent # 948; „= k # 948; × # 948; ; 2) conductorii pentru armături sunt distribuite uniform pe circumferința armăturii. S-a obținut în acest fel rezultatele sunt suficient de precise pentru scopuri practice.

In figura 1, o mașină este prezentată în formă extinsă pentru teren pol dublu, în care periile sunt montate pe neutre geometric. câmpurile de caractere care apar reacția armătură transversală este de asemenea prezentată în figură. Cantități referitoare la reacția armătură transversală este notat cu indicii aq. și longitudinal reacție - anunțul index.

o cale magnetică. intersectând diferența în piesa polară, la o distanță x de la polul centru și să preia mai întâi că secțiunile de oțel ale circuitului magnetic # 956; c = ∞ și, prin urmare, să devină H = 0. Se poate presupune, de asemenea, că de-a lungul liniilor magnetice în întrefierul Haqx = const. Apoi, în loc de a spune relația integrantă a obține

în cazul în care Aa - ancore de sarcină liniare.

Această relație poate fi exprimată ca

Efectul demagnetizare al reacției armătură transversală

la # 955; x = inducție curba const Baqx se repetă curba Faqx. Cu toate acestea spațiu mezhdupolyusnom # 955; x scade și Baqx = f (x) ia forma curba 1 din figura 1 c. Pe aceeași curbă figura 2 reprezintă distribuția inducției câmpului de excitație în decalajul. Curba de inducție domeniu 3 rezultat este obținut în absența saturației prin adăugarea ordonatele curbelor 1 și 2. De fapt, ca urmare a inducției de saturație a circuitului magnetic rezultat în acele zone în care se adaugă câmpuri, va fi mai mică decât suma aritmetică a ordonatelor curbelor 1 și 2 și în zonele în care câmpurile sunt scăzute , - diferența mai aritmetică ordonata a curbelor 1 și 2. prin urmare, având în vedere curba de saturație a intensității câmpului rezultant devine curba punctată 4.

În absența reacției armătură transversală determină un câmp de distorsiune curba de saturație în decalajul, dar fluxul un pol rămâne neschimbat. Dar dacă există o scădere a fluxului de saturație pe marginea pol, în cazul în care câmpurile sunt scăzute, va fi mai mare decât creșterea de la marginea pol, în cazul în care se adaugă câmpurile. Acest lucru se datorează faptului că saturația este mai puternic în cazul în care este mai puternic câmpul rezultat.

În consecință, sub influența saturației reacției armăturii transversale determină întotdeauna o anumită reducere a fluxului de poli, și în acest sens, se spune că reacția transversală acționează armătură demagnetizare mod.

Trebuie remarcat faptul că, în unele cazuri, capacitatea utilajelor cuprinse între 30 - 40 kW la sarcină nominală, iar în alte mașini în astfel de moduri de funcționare, atunci când fluxul de excitație este slăbit sub influența reacției pentru armături poate schimba direcția ( „înclinare“) câmp sub o margine a stâlpului . Dacă valoarea PH> 50 kW # 948; de obicei, este aleasă astfel încât în ​​sarcină nominală nu a avut loc câmp „basculare“. Cu același scop în decalaj mașini puternice sub marginile pieselor polare face mai mult decât în ​​polul centru. Acest lucru conduce de asemenea la o îmbunătățire a condițiilor complexe de comutare de lichidare, deoarece distribuția câmpului de inducție se apropie de excitație sinusoidală, și o forță electromotoare de armonică mai mare a câmpului, care poate provoca o diferență mare de tensiune între plăci colectoare înfășurări de buclă multitrecere vecine scade.

considerație cantitativă a efectului reacției armătură transversală

Figura 2. Determinarea acțiunii demagnetizare a reacției armătură transversală

Saturarea pieselor polare și corpul armătură este mică și, prin urmare, reacția cantitativă influența transversală înregistrată numai dinții este suficientă pentru a lua în considerare saturația armăturii. Pentru astfel de date contabile pentru calcularea circuitului magnetic atunci când inactiv construi așa-numitele caracteristici magnetice tranzitorii ale mașinii (figura 2) care reprezintă dependența inducției în întrefierul B # 948; Ralanti din cantitatea de forță și de decalaj dinți magnetizare: F # 948; z = F # 948; + Fz.

Să nu-sarcină B # 948; ordonata determinată ab în figura 2. Apoi, forța de magnetizare a întrefierului și stratul perforat F # 948; z. generată prin înfășurarea va fi egală cu 0A abscisă excitație. Așa cum este descris mai sus (a se vedea figura 1), cu o sarcină de-a lungul liniei centrale axiale a piesei polare (de coordonate x = 0 în figura 1) acționează aceeași forță magnetizare însă magnetizare forță va acționa în alte locații ale întrefierului

Dacă ați pus în imagine cu 2 puncte și la dreapta și la stânga magnetizare forță Faqb. calculat prin formula (5), care acționează în puncte diferite de-a lungul piesei polare FVA forță magnetizare este puncte VAG abscise egale ale segmentului. și inducerea câmpului rezultant în diferența în acele puncte de-a lungul pol ordonatele DBE porțiune piesă determinată curba.

segment SH în Figura 2 este proporțională cu lățimea vârfului pol și, prin urmare, zona de cifre vdbegav proporțională cu polul flux sub sarcină. În același timp, dreptunghiul este proporțională cu pol zona de curgere vzhzg în stare de inactivitate. Prin urmare, zona curbată a triunghiului, fără caracterizează creșterea fluxului de la o jumătate din pol, și zona de triunghi dzhb - reducerea acesteia de către cealaltă jumătate a polului. Astfel, diferența în zonele acestor triunghiuri definește pol de reducere a fluxului sub influența reacției armătură laterală.

Figura 2 se înlocuiește cu cifra vdbegav ei egală din zona dreptunghi Bilgah. Apoi, ordonata reprezintă inducție medie ac B # 948; n în întrefier sub sarcină, iar segmentul bc = # 916; Cazare # 948; - reducerea medie la inducerea sarcinii. Conform calculului circuitului magnetic la ralanti este posibil să se amâne ordonata in loc de B # 948; s valoare proporțională cu debitul F # 948; în fanta de aer. Apoi bc segment = # 916; F # 948; scădere pol determină direct debitul sub reacție de forfecare pentru armături.

Segment ma = # 916; Fqb în Figura 2 reprezintă valoarea forței de excitație magnetizare echivalent efect transversal reacție armătură demagnetizare. Corespunzător creștere a excitației de forța de magnetizare efect al reacției armatura de demagnetizare pot fi compensate.

În cazul în care punctul de o mișcare în figura 2 la Faqb = const de-a lungul axei x, adică transversal să ia în considerare influența reacției la diferite condiții de saturare, # 916; F # 948; Acesta va varia după cum se arată în partea de jos a figurii 2. Valoarea # 916; F # 948; posibil la punctul corespunzător răspunsului tranzitorie a genunchiului, și scade de la acel punct, în ambele direcții. Astfel, influența reacției armătură transversală atunci când Ia = const depinde de poziția punctului de lucru asupra caracteristicilor magnetice ale aparatului.

La excitație dependența forței de magnetizare constantă # 916; Fqb și # 916; F # 948; de la este o funcție complexă. Cu toate acestea, atunci când modificați Ia într-un interval mic în sarcina nominală, fără eroare de mult se poate presupune că # 916; Fqb

Metoda VT Kasyanova prevede (Figura 3a) linii d „și BAA b“, astfel încât să aibă, respectiv zonele de triunghiuri dzhb și d 'triunghiuri RC și pătrate cu și fără BAA lui. comportament suficient de precis astfel de linii posibile pentru evaluare vizuală. Apoi, BAA drept „se extinde pentru a se intersectează cu o linie și punct în VZ. atunci # 916; F # 948; triunghi definit de g „și zona b și

în cazul în care este ușor de găsit # 916; F # 948; și apoi valoarea corespunzătoare a # 916; Fqb.

Figura 3. Determinarea acțiunii demagnetizare reacției transversale armătură:
și - metoda lui V. T. Kasyanova; b - prin metoda lui G. N. Petrova

Metoda G. N. Petrova pornește de la determinarea ariei figurii delimitate de natura parabolice curbat cu formula lui Simpson. În acest caz, fluxul de la sarcină (Figura 3b)

și reducerea debitului

Pe de altă parte, dacă crește excitație de forța de magnetizare # 916; Fqb (Figura 3b), prin aceasta, pentru a compensa influența reacției pentru armături. aceasta ar corespunde unei creșteri a fluxului de suma dreptunghiuri curbilinii dzhzh „d“ și Zee „s“, care este aproximativ egal cu

Asimilarea cele două expresii pentru # 916; F # 948;. avem

rezultate mai exacte pot fi obținute dacă vom calcula primul # 916; Fqb prin formula (7), această valoare amâna # 916; Fqb în figura 3, de la punctele b și d la dreapta și apoi calcula # 916; FQB din nou, înlocuind expresia (7) în loc de B „# 948; și B '' # 948; jumătate din suma (j + q 'g') / 2 și (Se + s 'e') / 2.

reacție pentru armături contabile la periile de forfecare

Shift perii cu lungimea geometrică neutră, măsurată cu arc

pe circumferința armăturii (a se vedea figura 4, în articolul „Reacția armăturii și speciile sale“), de obicei mici, astfel încât # 964; - 2c> b # 948;. În acest caz, forța de magnetizare a reacției armătură longitudinală pe un pol

în funcție de direcția sa adăugat direct la forța de magnetizare sau excitație se scade din ea. Rezultatul este o forță magnetizare în axa longitudinală