Design termică a cazanului
Fig. 9.2. Prin determinarea diferenței de temperatură dintre curentul de gaz și mediul de lucru în medii mișcare reciprocă. și - cu flux continuu; b - contracurent
Diferența de temperatură pentru circuitele complicate (de exemplu, mișcarea fasciculului dublu conductă de vapori lățime consistentă de-a lungul fluxului paralel gaz - .. contracurent) este determinat atât de simplu (contracurent) cu ψ coeficient de corecție <1, учи -
Intensitatea contrastului conducta de suprafață de schimb de căldură într-un circuit complex. ° C
Aici, ψ = ψ 1, ψ 2. Dacă există o combinație de dublu fascicul de vapori de mișcare lățime conductă cu trafic mixt în fiecare flux. Valorile coeficienților ψ 1 și ψ 2
sunt prezentate în tabelul. 9.1 în funcție de tipul mediului (vapori) în raport cu gaz - debitul vomu și diferența de temperatură între curentul de gaz și fluidul de lucru (aburul) la ieșirea din suprafață - m = θ „“ - t „“.
în cazul în care valoarea R 30 poate fi luată egală cu 30-60%. În absența unor date fiabile privind compoziția fracționată a cenușii modificării ar trebui să fie adoptate. pentru toți cărbuni și șist argilos C fr = 1; turbă C fr = 0,7; C d - corecție diametru (vezi Figura 9.3 ..); ε - Amendamentul. dependente -
Fig. 9.3. Coeficientul de poluare
combustibil solid pentru arderea de mănunchiuri decalate netede
Grosimea efectivă a stratului de emisie în op supraîncălzitor convectie - redelyayut în funcție de diametrul exterior al tubului d n. lor transversale și longitudinale s 1 -
Când se utilizează bobine convenționale. Când tuburile adiacente dintr-o bobină sunt aranjate în paralel. Distanța minimă dintre tuburi este determinată de raza limită de îndoire.
Pentru a preveni subtierea inacceptabilă a conductei la punctul de îndoire. Raza de îndoire trebuie să fie de cel puțin două raze ale tubului. astfel încât conducta de smoală scăzută 2 s = 2 d n.
Lățimea Peroperegrevatelya a fiecărui ambalaj nu trebuie să fie mai mare de 1500-1800 mm. Între pachetele trebuie să aibă un spațiu liber de (gaz, în aval) nu este mai mică de 800 mm, pentru a efectua reparații și inspecții. În acest spațiu pe perete în gaura set de zidărie de cărămidă.
10. Calculul încălzitoare de aer
10.1. Calculul aerului tubular
Cu desenele cazane proiectate efectuate constructiv - Naja și aer studiu aspect tubular. Diametrele selectate -
etapele ry d și țevile s 1. s 2 (a se vedea. Recomandări Tabelul. 2.2), numărul fluxului de aer (cm.
Fig. 10.1) determină direcția de mișcare a gazului (longitudinal. In interiorul tuburilor) și aer (într-o grindă transversală eșalonată), dimensiunile secțiunilor transversale ale arborelui tubular cu convecție preîncălzitor de aer.
După o determinare este elaborarea constructiv de absorbție a căldurii aerului tubular. În acest caz, în primul rând, să ia în considerare numărul de picioare de încălzitor de aer. (A se vedea. §2.1).
În schimb proiectarea suprafeței de încălzire dispusă în unitatea cazanului arborelui prin convecție și, în special, la un încălzitor de aer tubular se calculează în mod constructiv. t. e. este determinată de suprafața de schimb de căldură necesară. în care fiecare etapă se calculează separat.
absorbție de căldură a unui aer tubular cu o singură treaptă este determinată
pe partea de aer. kJ / kg
temperatura medie a încălzit cf. aerului t = (t rD + t xs) 2 în coloana pentru β = 1.
Din valoarea entalpiei H Bn „din tabelul. 4.4. prin coloană când α „Ve“ interpolare inversă - TION determinarea temperaturii gazului la intrarea în preîncălzitorul de aer - θ „ch. ° C
Diferența de temperatură minimă pe „fierbinte“ sfârșitul preîncălzitorul de aer. ° C
t rs - sn orizontal t = θ“.
Valoarea orizontală D t ar trebui să fie de cel puțin 25-30 ° C, în caz contrar o valoare D prea mică t fierbinte creșterea inutilă aria suprafeței de încălzire. Într-un astfel de caz
necesară pentru a reduce temperatura de încălzire a aerului sau a comuta aranjament la cele două suprafețe. În acest stadiu, este recomandat să efectueze o evaluare otno -
care, pentru arderea combustibililor gazoși și lichizi este 1,15-1,25; prin arderea combustibililor fosili. antracit - 1,25-1,35; prin arderea cărbunelui brun - 1,35-1,45.
Atunci când aranjamentul în două etape, aeroterme calcul de absorbție a căldurii începe cu prima treaptă de aer încălzitor de aer. temperatură predeterminată
Aer la ieșirea din prima etapă - T „“. ° C
Temperatura apei de alimentare Shat. ° C
unde t Nb - temperatura apei de alimentare. ° C; J YX - temperatura gazelor arse. ° C
absorbție de căldură a primei etape încălzitor de aer. kJ / kg
- raportul de exces de aer la ieșirea din prima etapă a OMS -
duhopodogrevatelya. rB unde b - raportul de aer cald la teoretic, opțional - du-te (vezi formula (3-2).); Da sn - ventuze de aer în preîncălzitorul de aer (a se vedea tabelul ..
1 - entalpia aerului care părăsește încălzitorul de aer a primei trepte. kJ / kg.
definite conform tabelului. 4.4 temperatura T a primit „“ aer
prin cromatografie pe coloană cu b
Cunoscând cantitatea de căldură. Percepute prim pas. poate fi determinată en - talpiyu. kJ / kg. și, prin urmare, temperatura gazelor înainte de prima etapă vozduhopo - dogrevatelya.
în care Q ch 1 - absorbție de căldură a primei etape preîncălzitor de aer. kJ / kg. determinat
în conformitate cu formula (10.6); φ - factor de conservare a căldurii (vezi ecuația (5.6).); H ''
Gaze entalpie pentru prima etapă a încălzitorului de aer (gaze de ardere), kJ / kg. op -
redelyaetsya de YX θ
Tabel. 4.4 în exces de aer în produsele de combustie ale vozduhopo -
- cantitatea de căldură. inserție de aer cald în prima etapă -
aer de aspirație Vatel. kJ / kg. definite conform tabelului. 4.4. cu o medie de tempera -
rotund t aer încălzit
) 2 pentru coloana b
Din valoarea entalpiei H '
conform tabelului. 4.4. la coloană la un „“
TION determinarea temperaturii gazului la intrarea în preîncălzitorul de aer - J „sn 1. ° C.
Calculul absorbției de căldură a încălzitorului de aer de-a doua etapă, este recomandabil să vă -
entalpia gazelor la ieșirea din a doua etapă preîncălzitor de aer H '