Pragul de fragilitatea la rece - chimist de referință 21

Chimie și Inginerie Chimică

Fig. 19. Efectul impurităților interstițial asupra rece vanadiu prag friabilitatea (a) (niobiu 24. (b) [25 și molibden (săgețile indică apariția unei a doua faze) (c) [26]

Pentru a asigura fiabilitatea operațională navelor care funcționează sub presiune la temperaturi scăzute. selecția materialului trebuie făcută ținând cont de pragul de fragilitatea la rece. Tehnica actuală pentru determinarea acestei valori (T 50) este defectuoasă și tenacitate valorilor metalice. obținute în testele nu pot fi utilizate ca evaluarea criteriului fragilitatii sale rece, [c.51]

Aceste teste permit stabilirea pragului rece friabilitatea - temperatura corespunzătoare metalului de tranziție de la ductil rupere fragilă. [C.31]

Din moment ce acest fenomen a fost descoperit prima și cea mai temeinic studiat în fier și aliajele sale (oțel) și observate în aceste materiale la temperaturi scăzute. este numit fragilității rece, iar temperatura la care trecerea la starea casantă -porog brittleness rece. [C.25]

În industria petrolului și gazelor pentru structuri sudate (nave) sunt utilizate oțel dezoxidare mangan îmbunătățite și oțeluri slab aliate au fragilității rece de prag superioară, la o temperatură de aproximativ -70 ° C și m kgf cm). brittleness rece explicată prin introducerea oțelurilor pentru structuri sudate specimene obligatorii de testare de impact la temperaturi scăzute. Problema metodelor de testare pentru fragilitatea la rece continuă să fie controversat. [C.261]

Fig. 18 prezintă efectul granulometrie asupra poziției № prag fragilizare, Mo și V [23] Fig. 19 - efectul introducerii impurităților asupra fragilității rece prag V [24], Nb [25] și Mo [26], și Fig. 20 impurități substitutionali -vliyanie asupra rece prag brittleness V [24]. [C.29]

Figura 16. Schema solicitare de 100% (deformarea metalelor de înaltă puritate vshe tranziție aspectul fracturii.) Și - îndoirea b - întindere [C.26]

Tranziția de la ductil la rupere fragilă cauzată de scăderea temperaturii sau creșterea ratei tulpinii. Când temperatura este coborâtă. unele specifice fiecărui caz. există zone de fracturi fragile. Acest prag superior, astfel nazshaemy fragilitate (friabilitatea rece) TB (Fig. 17). Pe măsură ce temperatura scade și mai mult, numărul de porțiuni de rupere casantă crește și ajunge în final 100% (sau site-uri cu 0% fractură ductilă). Acest lucru atât de nazshaemy inferioară T. prag Astfel fragilitatea la rece. tranziția de la ductil la starea casantă are loc în intervalul de temperatură Ts -Gd. [C.28]

În ceea ce privește metalele refractare aceste denumiri nu este justificată în totalitate, deoarece fragilizare se observă, la temperaturi pozitive (Cr, Mo, W, V). Temperatura de tranziție Ulterior starea casantă va fi numit un prag sau friabilitate, prin tradiție, prag friabilitatea rece (aceste nume sunt sinonime). [C.25]

O diferență semnificativă în proprietățile observate pentru vanadiu frecvențe inegale de la teste la diferite temperaturi cu privire la impactul și încovoiere statică (Fig. 24). Pentru vanadiu pur (O + N = 1000 ASM) rezistența la impact la toate temperaturile egale cu 12 kg m / cm la ruperea ductilă 100%. Prin urmare, o astfel de puritate vanadiu prag rece sub brittleness -196 ° C În cazul în care probele de încovoiere statică într-un interval de temperatură de 20--196 ° C nu este distrus. [C.31]

Cu toate acestea, condițiile de testare pentru determinarea T trebuie să fie constantă. Este în primul rând rata de deformare (de obicei 3-5 m / s) și o secțiune de probă (10 x 10 mm). Scorul de severitate okazshaet nici un efect semnificativ asupra poziției de tranziție aspectul fracturii ca [C.28]

Masurare / p cu studiul kink simultană permite determinarea cu precizie a pragului fragilității rece. [C.30]

Ta-Ti prag rece nu poate brittleness fi determinată, se poate spune cu încredere că DPJ aliaj cu 10 la.% Ti este sub -253 ° C, iar pentru un aliaj cu 15-19% at. T1 sub -196 ° C, adică. E. cu creșterea conținutului de titan rece prag fragilității aliajelor Ta-Ti este crescută. [C.39]

P și p. 40. Circuitul de rupere tulpina de molibden în interiorul pragului rece fragilității [c.45]

Odată cu creșterea rezistenței la temperaturi oțelului scade treptat 15X5, b plasticitate, ip se încadrează în intervalul de 100-450 ° C și apoi crește. Prag rece sub brittleness -25 ° C [5]. [C.191]

Tenacității oțelului caracterizează înclinația spre ruperea fragilă. Prin testul de impact la temperaturi diferite sunt prag fragilitatea la rece, t. E. Temperatura la care oțelul trece din ruperea ductilă la casant. Condiția de rupere fragilă pentru poate avea loc chiar și la 0 ° C anumit oțel carbon In majoritatea brittleness rece contribuie prezența oțelului fosforului în acesta. Pragul rece scade ușor brittleness cu scăderea conține ANIP carbon. [C.21]

N1 într-o cantitate de 9 - structura austenitic 12% oferă un proprietăți complexe de servicii u1schkalnym nu fractura de tranziție aspectul, duritatea este de 2,5 MJ / m într-o gamă largă de temperaturi sub zero grade Celsius. Folosit ca coroziune, zharosgsykih, materiale rezistente la căldură și la temperaturi criogenice în intervalul 253 + 700 ° C [C.250]

Improved oțel carbon, fără deosebire de testare în stare să reziste la rece îndoire la 180 ° C Prag uluchschennoy oțel rece sub -60 brittleness ° C și laminate la cald slab aliat -40 ° C [c.115]

Pragul de fragilitatea la rece - o caracteristică sensibilă la testarea cele mai diverse, uneori nedetectabil la alți factori. [C.29]

La parametrii constanți ai testului (proba rata de deformare în secțiune), în prag rece brittleness okazshayut următorii factori a) mărimea granulelor (mai mare de cereale, cu cât pragul fragilității rece) b) Prezența unei a doua faze. în special dispersa (crește tranziția aspectul fracturii) c) curățenia metalică (creșterea acestuia, în special de impurități interstițiale, ajută la reducerea pragului fragilității la rece) d) formarea de soluții solide substitutionali (în general, crește tranziția aspectul de fractură, cu toate acestea, sunt importante excepții de la această poziție - nichel. feroaliaje aliaje de molibden reniu, etc) ... [C.29]

Testul privind efectul elementelor de aliere în pragul rece sunt fragilității împărțite în două grupe 1) №. și T1 2) W și Mo Efectul T1 și Nb nu este stabilită în nici un caz ca pur aliaj de vanadiu rece prag V brittleness + gama MIU + T1B concentrațiilor studiate. sub punctul de fierbere a azotului lichid. și anume sub -196 ° C (fig. 30). În aliaj V + 2 la. Pragul W% rece brittleness mult sub -196 C, dar deja la 5 at.% Corespunde -80 ° C (fig. 31). Molibdenul crește, de asemenea, pragul de fragilității rece vanadiu (Fig. 31). Acesta poate fi considerat. . MGO cu 3 la% Mo aliaj V - Mo are GDO = -70 ° C, 5,5% la Mo GEO = -35 ° C, și cu 8% atomic M0G50 = 0 ° C ... [C.35]

Tenacitate prin alierea tantal variază puțin, dar trebuie să se țină cont de rezultatele obținute pe probe chgo subțiri (2 mm) la ispgganiyah să treacă, nu este foarte reprezentativ. fractură de forfecare nu a fost determinată, curbele au fost doar duritate din aliaj Ta Ti-Ta-V Ta-Nb-Ta și Ta Mo-W (Fig. 33). Pentru toate sistemele de aliaj altele decât sistemul Ta-Ti, duritate mică variază pe măsură ce temperatura scade. Acest lucru sugerează că atât tantal pură cât și în aliajele Ta-V (până la 28% at. V), Ta-Nb (până la 50 at.% Nb), Ta-Mo (până la 5 at.% Mo) și ta-W (până la 4 at.% W) pragul rece mai mic decât al fragilității punctul de fierbere al hidrogenului lichid (m. e. sub -253 ° C). [C.37]

În acest scop, aliajele dopat cu o cantitate relativ mică karbidoobraeovateley mai puternică decât molibden (m. E. Elementele situate în partea stângă a sistemului periodic al molibdenului). De obicei, utilizarea unor astfel de elemente de titan, zirconiu și hafniu. Odată cu introducerea acestor elemente sunt formate în carburile de molibden respective în loc de carbură de molibden (M02S), aceasta duce la o scădere oarecare a fragilității. Cu toate acestea, acest lucru nu este atins plastifiere complet, t. E. Tranziția apariție fractură deplasare sub camerei Iturea ex-. Cu toate acestea, este necesar ca uchitshat aliajele Mo dopate cu T1 și 2r să nu reducă tranziția aspectul fractură (nesemnificativ), și pentru a crește rezistența termică a acestora. [C.42]

Deasupra pragului, fragilitatea la rece razrshayutsya fibre individuale. fiecare dintre care este deformat până la 100%, și, prin urmare, se formează cruce fractură. În interiorul intervalului de tranziție duritatea scade pe măsură ce îndoirea datorită reducerii secțiunii transversale și diferența de lucru. Acest lucru se datorează faptului că o parte a secțiunii distruse de mecanismul viscos (100% deformarea fiecărei fibre, care lucrează în mod independent, deoarece puterea peste fibra este neglijabilă), partea - pentru casant. Ratio din urmă crește cu scăderea temperaturii, și la o temperatură de aproximativ 100 ° C (pentru TSM2A aliaj) observate doar eșec casant. [C.45]