Alegerea distanței dintre suporturile arborelui
Distanța între sprijină puțuri l determină suporturi de reacție și diagrame de moment. Aceste valori sunt alese pe formule empirice, în funcție de tipul de unealtă [13] și apoi specificați un aspect proces.
1) o singură treaptă reductor cilindric
lst unde - lungimea butucului roții, sau egal cu b2 b2 + (5-10) mm
x - = 8-15 mm - distanța dintre roțile dințate și pereții interiori ai carcasa angrenajului,
W - lățimea peretelui carcasa angrenajului la fila purtătoare selectabil site-ul de instalare. 4.1. [14]. Acest tabel este, de asemenea, distanța e - sprijină între conducere unelte arborele cotit, a u - distanța de la suportul la mijloc în consolă conic dantură pinion, f - distanța de sprijin în centrul capătului arborelui de ieșire.
Tabelul 4.1 Dimensiunile liniare ale arborilor cilindrice și angrenaje conice
Transmise de cuplu TN m
2) un angrenaj conic cu o singură treaptă
Distanța între sprijină arborele de antrenare este extras din tabelul nr. 5.1, iar arborele de ieșire se calculează pe baza
în care Lst2 = (1,2 - 2,2) b; b - lungimea dintelui.
3) melcat
Distanța dintre suporturile este egală cu viermele l1 = dam2.
Distanța dintre suporturile l2 roata vierme = Lst2 + 2x + W
În aceste formule: dam2 - diametrul exterior al roții vierme; Lst2 = b + (10-15) mm - lungimea butucului roții vierme;
b - lățimea danturarea roții vierme
Determinarea dimensiunilor structurale ale uneltelor
De obicei, în cazul în care raportul de transmisie al diametrul corespunzător diametrului revistei arbore este mic, funcționează integral cu arborele. Dimensiuni angrenaje definite în secțiunea 3 de mai sus.
Roată cu dimensiuni medii adoptate cele forjate. Dimensiunile sale principale sunt, de asemenea, definite mai sus.
Alte dimensiuni constructive, conform [14]. Kit diametru dst = 1,6dk2; Lungime lst Kit = (1,2 - 1,5) DK2. sau = LST b2 sau = LST b2 + (5-10). Grosimea b0 jantei = (2,5 - 4) m. disc grosime C = 0,3b2. Fig. 5.1 Determinarea elementelor de design de viteze
Calculul transferului extern
În cele mai multe unelte de uz general între unitatea de viteze și motorul sau între angrenaj și corpul mașinii sunt stabilite angrenaje deschise. În acest caz, orificiul de intrare este aplicată în mod tipic wedge- sau transmisie prin curea plate sau fără transmisie și de comunicații și arborele motorului se realizează cu ajutorul oricărui tip de cuplare. La ieșirea adesea se opresc din lanț, șurub sau unelte.
Calculul transmisiei prin curea
Baza de calcul a unităților curea este alegerea lungimii curelei și rafinamentul distanței pe osie.
Etapa 1. În funcție de distanța dintre centrele diametrului scripeților primite și acceptate lungimea curelei precalculate.
Din construcțiile geometrice se poate calcula lungimea curelei.
Etapa 2 Rotunjirea până la cea mai apropiată valoare standard (de.
Etapa 3. Se calculează distanța centrului ca funcție de diametrul și lungimea standard centura adoptată.
Pentru a asigura valoarea dorită. pretensioning centura și desen întinzătoarele de compensare aplicate. Cele mai multe unități de uz general, care de obicei nu sunt Flota, dar a transferat eforturile semnificative utilizate curele trapezoidale. Prin urmare, în această lucrare, este necesar să se efectueze selecția și calcularea curelei de transmisie. Din cunoscut timp tipul selectat de curea și dimensiunile sale pe arborele antrenat și definiți diametrul minim admisibil al scripetelui conform tabelului. 9.5 [13]. Principalele dimensiuni ale secțiunii transversale curelei prezentată în Fig. 6.1.
La scripete mai mică necesară pentru a asigura un unghi de înfășurare de cel puțin 120 0.
Limita interaxiala distanta o transmisie V-curea pentru a fi selectate din relațiile:
Pentru a reduce tensiunile de încovoiere în centura se recomandă să urmeze următoarele relații distanța dintre osii, cu atât mai mare cu diametrul rolei și raportul de transmisie al transmisiei (tab. 6.2) [13].
u raportului de transmisie
Pe secțiunea curelei influențează alegerea cu excepția capacității cuplului transmis, iar viteza circumferențială (tab. 6.3) [13].
Puterea N transmisie, kW
transmisia curelei este calculată pentru capacitatea de tracțiune admisibilă forță circumferențială specifică K pe relația empirică [13]:
unde K0 - forța periferică specifică pentru condițiile date; C # 945; - coeficient ținând seama de influența unghiului de folie de pe rola mai mică asupra capacității de tracțiune; CV - coeficient ținând seama de influența forțelor centrifuge; CP - factor de modul.
Acești coeficienți sunt selectați din tabelul. 6.4 - 6. 7.
Tabelul 6.4 admisă K0 forță circumferențială specifică [13]
Diametrul mic mm scripete
În cazul în care numărul de u Overrun <5 1/c принимают σ0 = 1,5 Н/мм 2. при u = 5-10 1/c - σ0 = 1,2 Н/мм 2. при u> 01 octombrie / C - # 963; = 0 0,9 N / mm2.
Tabelul 6.5 Valorile coeficientului C # 945; [13]
unghi de înfășurare # 945;, grindină
Valorile Tabelul 6.6 Coeficientul de CV (dacă pretensionate automate iau CV = 1) [13]
Viteza benzii, m / s
Tabelul 6.7 Valorile coeficientului de modul CP [13]
Calm de sarcină. sarcină Launcher la 120% din normal
generatoare electrice. Ventilatoare, pompe centrifugale și compresoare. Benzi transportoare. Strunguri, găurire, șlefuire.
fluctuații de sarcină moderată. Lansatorul de sarcină până la 150% din normal
pompe și compresoare cu trei sau mai mulți cilindri cu piston. transportoare cu plăci. și mașini de frezat automată.
fluctuații de sarcină semnificative. Lansatorul de sarcină la 200% din normal
unitate inversă. Planificarea si mortezat. pompe și compresoare cu unul sau doi cilindri cu piston. transportoare cu șurub și raclete. Ascensoare. Șurub și prese cu excentric cu volanți relativ grele.
Foarte inegale și sarcina de șoc. Lansatorul de sarcină până la 300% din normal
Liftinguri, excavatoare, dragaj. Șurub și prese cu excentric, cu un volant relativ ușoare. Foarfece, ciocane, glisiere, mori.
Numărul necesar de locuri este determinat prin formula [13]:
În această formulă, P - forța periferică, F1 - centura aria secțiunii transversale.
Sarcina pe unitatea de curea pe arborele este egal cu:
Programele de uz general acceptă următoarele valori de tensiune:
- pentru cablul de centura de siguranță normală, cu fibre sintetice sau artificiale # 963; = 0 1,4 N / mm2
- pentru fulii cu diametru mare 963 # 0 = 1.6-1.8 N / mm2
- pentru curele inguste 963 # 0 = 3,0 - 3,5 N / mm2
- pentru a spori durabilitatea centurii # 963; = 0 1,2 N / mm2.
Dimensiunile de bază ale unui scripete sunt prezentate în Fig. 6.2.
Calculul de viteze elicoidale
Scopul principal al uneltelor elicoidale folosite în echipamentul de proces și de ridicare, este de a transforma mișcarea de rotație în liniar cu transferul de o anumită forță axială. Atunci când această rotire poate fi comunicată sau piulita sau a unui mecanism șurub, în funcție de design.
șurub filet trapezoidal folosite în unelte de pescuit, în cazul efortului considerabil de transmisie unilaterală - rezistent. Mufele și presează firul poate fi utilizat cu un profil dreptunghiular. Ea are o eficiență mai mare și oferă un câștig în putere, dar bobinele sale au o rezistență mai scăzută.
Elemente ale mecanismului elicoidal este, de obicei, realizate din următoarele materiale. Șuruburi, nu au fost supuse călire este realizată din oțeluri ST4, ST5, 45, 50, A45, A50, A40G. șuruburi tratate termic realizate din oțel aliat 40X, 40KhN, 40HFA și 65G, U10. Piulițele sunt fabricate din materiale care au un coeficient minim de frecare în raport cu oțel: bronz BrOF10-05, Brophy 10-1 BrOSTs6-6-3. Cu pauze semnificative în exploatare și sarcini minore de nuci pot fi realizate din fontă SYD, AVCH, SCH12-28, SCH15-32, SCH18-36, SCH21-40 [13].
alimentare cu șurub de antrenare transmisie necesară este determinată prin formula: N = QV / # 951;. În această dependență Q - forța axială pe șurub, V - a vitezei mișcării longitudinale a piuliței de-a lungul șurubului, # 951; - eficiența mecanismului șurub, de obicei egal cu perechea de frecare 0,34-0,4.
Conducerea pereche șurub este prezentată în Fig. 6.3.
Fig. 6.3 Schema de transmisie șurub Calculat
Calcularea Angrenaj elicoidal este realizată în următoarea succesiune.
1) Pe baza rezistenței la uzură determinată medie d2 diametrul șurubului.
unde # 968; = 1 NG / d2 - înălțime piuliță raport de 1,2 - 2.5 pentru o piuliță și 2.5-3.5 - să împartă nuci; # 958; = H / S - raportul dintre înălțimea firului de lucru pentru etapa sa, egale și rectangulare filetelor trapezoidale 0,5, pentru filet trapezoidal - 0,75; [P] - presiunea din firul ales din tabel. 6.10 [13].
Tabelul 6.10 perechi cu șurub de presiune admisă
Material blocului de compresie
oțel călit - bronz
oțel netemperat - bronz
Oțel călit - antifrictiune fonta AVCH-1, 1-AKCH
Oțel nestins - antifrictiune fier AVCH-2, 2-AKCH
Netemperata otel - fonta 18-36 MF, MF 21-40
Când valoarea nucilor de ajustare rare și mici [p] poate fi majorată cu 20%.
3) Determinarea numărului de fire din ZG nut = NG / S.
Dacă această valoare este activată mai mult de 10, este necesar să se schimbe firul, de exemplu - pentru a crește diametru d2.
4) verificarea calculelor.
În primul rând, să construiască diagrame ale forțelor și momentelor longitudinale (Fig. 6.4)
5) Șurub ipoteza energetică Condiții putere formare [13]
În această relație :.
d1 - diametrul interior al filetului.
In static sau aproape admisibil caracterul de supunere la stres primit la limita de curgere egală cu [13]:
. ia, astfel, [n] = 3.
Dacă șurubul experimentează o tensiune care variază în timp, cu un număr mare de cicluri, tensiunea admisibilă luată în mod arbitrar ca fiind egal cu [13]:
unde # 949; - factorul de scală; k # 963; = 2,5 - 4 - factor efectiv de concentrare de stres; # 968; # 963; - coeficientul de sensibilitate al materialului asimetriei ciclului.
Tabelul 6.11 din valorile factorilor de scalare în funcție de materialul și diametrul arborelui [13]
Tipul de încărcare și materiale
Pentru șuruburi comprimat este verificată pentru stabilitate prin determinarea factorului de siguranță în comparație cu factorul de siguranță necesar:
Stabilitatea necesară a factorului de siguranță se consideră a fi [n] = 3-5.
Dacă șuruburile de flexibilitate peste limita, forța critică este determinată prin formula lui Euler:
unde E - modulul lui Young; l - lungimea șurubului; # 956; - coeficient de reducere lungime, care depinde de șurubul schemei de proiectare adoptat (tijă cu unul liber, iar celălalt este rigid montat în consolă # 956; = 2, cele două balamale capete # 956; = 1, cu unul încorporat și rigid fixate unul articulat # 956; = 0,7, atunci când cele două capete încorporate rigid # 956; = 0,5, două garnituri imperfecte # 956; = 0,74, un hard și o etanșare imperfectă # 956; = 0,6).
momentul de inerție redus al șurubului se calculează din dependența [13]:
Golirea flexibilitatea șurubului este determinată de relația: # 955; = # 956; l / i.
În această formulă, coeficienți empirice selectate conform tabelului. 6.13
Diametrul exterior al corpului de nuci este definit de relația:
unde d - diametrul filetului exterior; [# 963;] P - tensiune admisibilă egală cu bronz nuci 50 N / mm2 pentru piulițele de fier - 30-40 N / mm2.
Diametrul piuliței suport guler este determinat pe baza flambajului:
stres flambaj admisibila [# 963] SM pentru nuci de bronz este egal cu 70-80 N / mm2 pentru fier - 60-80 N / mm2.
Înălțimea piuliței de sprijin guler administrat din considerente structurale, se iau de obicei hB = 8 - 12 mm. Apoi, umărul desemnat verificat de forfecare prin formula [13]:
Pentru bronz și fier nuci ia [# 964] CP = 30-50 N / mm2.