Un proces de cristalizare a sulfatului de sodiu

Invenția se referă la soluțiile de proces de regenerare în fabricarea fibrelor de viscoză, în special metodele de cristalizare a sulfatului de sodiu din soluții de proces în cristalizatoare de vid, și pot fi utilizate în industria chimică și alte industrii. Invenția poate reduce consumul de energie și de a îmbunătăți îndepărtarea specifică a sării Glauber din producția de prelucrare a soluțiilor de viscoză cheltuite datorită faptului că, în procesul de cristalizare a sării din soluții de proces cu preliminare răcirea lor la 18 la - 20 ° * C și răcire, apoi în trepte prin evaporarea adiabatică a solventului sub vid cristalizator multietajate în fiecare secțiune alimentează în mod continuu sau la o secvență periodică de impulsuri ciclului și de alimentare cu 3 taxă - 5 cu soluție de sare, pornind de la o temperatură a soluției de tratament de 50 - 100 ° C * îndepărtarea specifică a produsului este de 78 - 80 kg / m3 soluție regenerată.

Republicile (l9) 01) 4 A1 (51) 4 C 01 D 5/00

DESCRIEREA soluției invenției.

Pentru Invenții și Descoperiri

I. NITEHIM, 1976, p. 20-21. (54) Cristalizarea S110SOB SULFAT

NATRRL (57) Invenția se referă la un procedeu de regenerare soluții în fibrele viskoenyh fabricarea, în special asupra metodelor de cristalizare a sulfatului de sodiu din soluții de proces în kristallieatorah vid și pot fi utilizate în himicheskoi și alte industrii.

Invenția se referă la o regenerare-TION producție soluții de proces a fibrelor de viscoză, în special metodele de cristalizare a sulfatului de sodiu soluții tehnologice IE kristallieatorah în vid, și poate fi utilizat în industria chimică și alte industrii.

Scopul invenției este de a reduce consumul de energie și de creștere a proporției de îndepărtare a produsului.

La formarea fibrelor de mătase artificială produse prin metoda de vâscoză un circuit baie circulant coagulante se acumulează o cantitate în exces de sulfat de sodiu produsă prin interacțiunea dintre acid sulfuric precipitare vanIzobretenie pentru a reduce consumul de energie și de a îmbunătăți îndepărtarea specifică a sării Glauber din producția de prelucrare a soluțiilor de viscoză cheltuite datorită faptului că IE proces de cristalizare sare soluții tehnologice cu pre-răcirea lor Ojo la 18-20 C și apoi un mortar răcire adiabatică chatym prin evaporarea solventului sub vid într-un cristalizor în mai multe etape, fiecare secțiune alimentează în mod continuu sau periodic aplicarea unui puls de tren raportul de serviciu și

3-5 cu soluție de sare, pornind de la o temperatură a soluției de tratament

50-100 C. Specific mânca produs este 78-80 kg / m ne e regenerabil cu hidroxid de sodiu conținut în soluția de filare. sulfat de sodiu de ieșire a circuitului de formare în exces IE cu baie de spin.

Prin urmare, devine necesar să se genereze baie de precipitare Reu pentru a extrage din acesta un exces de sulfat. sodiu și a reveni componente valoroase în ciclul de producție â € „acid sulfuric, sulfat de zinc și altele.

Procedeul se realizează după cum urmează.

Fluxul de proces principal recuperat soluție temperao turii este răcită la 50 ° C până la 18-20 C-răcitor și scheniya nasyo capabil intră în vid kristallieator 4, secțiune, mai întâi de

Greta 25 în raport cu condițiile din secțiunea 30 soluție suspeneii a fost răcită la o temperatură a patului în secțiunea și izby50

55 secțiunea muta. Trecând succesiv secțiune matriță, soluție ea regenerabil de soluție de apă IE evaporare adiabatică și menține secțiunile din presiunea reziduală corespunzătoare în timp ce îndepărtarea cuplului suc rezultat> răcit în trepte la temperaturi de circa 15-18 din secțiunile C, 10-12 C; 7-8 C;

5-6 C, și este într-o stare de fierbere la aceste temperaturi. Deja în prima secțiune soluție kristallieatora atinge condiții de suprasaturare și cristalizarea sării lui Glauber pentru a forma earodnpevoy fază. În următoarele secțiuni ale matriței are loc pentru a mări dimensiunea cristalelor de sare de producție zarodppey Glauber. Un alt flux de alimentare mai mici recuperate rastvoo ra cu o temperatură inițială de 50 ° C sau încălzit la o temperatură mai ridicată (100 ° C), se introduce în fiecare kristallieatora secțiune în partea de jos a stratului suspensie peste dozatorul, de exemplu printr-un colector perforat. La ieșirea IE comutație crossflow fluxul de căldură consumată pentru formarea de abur în stratul suspenzin suc de adâncime. Când această intrare supraîncălzit soluție concentrată, elimină suprasaturația excesivă a fazei lichide în secțiune, promovează formarea de noi nuclee și mediul yanlyaetsya nutritiv pentru creștere și nucleatie cristalele deja formate. Creșterea bule de vapori sub agitare strat suspensie, prevenind faza cristalină de decantare la kristallieatora inferior și promovarea recristalizarea cristalelor fine și creșterea cristalelor mari.

O altă metodă a invenției este o sursă de flux suplimentar în impulsuri de lichior supraîncălzit proces în secțiunea kristallieatora.

În scopul distribuirii uniforme a cristalelor în kaolestsentsii șlam în vrac a preveni bule, emisiile de cristale și soluția matochnogb din stratul suspensie, turnare-le în vakuumprovod și neantrenate vaporii de aspirație din dopol35 cristalizor

45 supraîncălzit debitului țional alimentat în baia de precipitare pulsurile secțiunea kristallieatora. Prin selectarea frecvenței de repetiție a impulsurilor, durata acestuia în funcție de cantitatea de fluxul principal al băii de spin, valorile fluxului suplimentar al supraîncălzirii baie de centrifugare și presiunea reziduală din secțiunea a matriței, este posibil să se obțină cele mai bune rezultate agitare alterări suspensiei fără emisie de cristale și lichid mamă în nadsoevoe spațiu, creșterea proporției de detașare kristallieata per unitate de volum a soluției recuperate și îmbunătăți performanța matriței.

II p Exemplul 1. Soluția inițială de baie de centrifugare este regenerat (fluxul principal) al compoziției din fibre de viscoză, g / l: Na> 80

270; H 804 135; PESA + 17; N O ostalz Noe, densitate = 1290 kg / m, cu

La temperatura de 50 ° C, înainte de a răcit în răcitorul la 18 C, și într-o cantitate

38728 kg / h intră în 4 secțiunii kristallieator vid orizontal, prima secțiune în aval, temperatura soluției secțiuni: I

15 C; II â € „10 C; III â € „7 C; IV â € „5 C.

O metodă de creare a unui vid în jetul de abur secțiuni de matriță (12 paroezhektorov) condensarea amestecului de suc și o paroezhek- abur de lucru. amestecarea apei în Tori condensatorul barometric. Spre agitare suspensie agent gazos â € „abur format în profunzimea stratului în stratul de bază al suspensiei alimentat în baia de precipitare inițială într-o cantitate de 1298 kg / h, cu o temperatură de aproximativ

50 C (flux ieremeshivayuschy suplimentar), inclusiv, în secțiunile: I

420 kg / h; â € II „330 kg / h, W

288 kg / h, IV â € „260 kg / h. Cantitatea de vapori aspirate secțiuni mucegai 1073 kg / h. Mobilul consumul de abur paroezhektorov de lucru

2855 kg / h. amestecare totală este condensat în condensatorul 3928 kg / h de vapori de apă. Consumul de apă la o temperatură și

28 C barometrică condensator de condensare 3928 kg / h de vapori de apă este de 785.6 m / h. Numărul de e suspendarea productional din ultima

IV secțiunea catalizator 38925 kg / h După ce toate etapele ulterioare ale procesului acestei sume