Calculul unității de refrigerare

Sarcina termică pe pereții camerei solare de încălzire și capac; din fluxul rezultat de aer proaspăt în aerisirea camerei de schimb; infiltrarea aerului exterior în interiorul camerei, ca urmare a deschiderii ușii; de produse de tratament termic; sarcina cauzată de „respirație“ produselor depozitate; sarcina datorită prezenței personalului; incarca pe TCP; de sarcină datorită generării de căldură de fiecare ventilator motoare evaporator; Încărcați căldura rezultată în timpul evaporării încălzitoare electrice care furnizează o tensiune pentru ei când decongelați vaporizatoare; Încărcați căldura rezultată a altor mecanisme care pot fi în congelator, în acest caz, absente.

1.1.3Metodika ciclu de calcul mașină freonul refrigerare

Fig. Schema chiller freon funcționează pe freon R404a (a) și (b) din ciclul său în diagrama T-S:

3 - condensator; 2 - separator; 6 - schimbător de căldură regenerativ; 5 - uscator de filtru; 4 - receptor; 1 - compresor; 8 - evaporator; 10 - valva de expansiune termostatic; 14 - electrovalvă; 13 - ventilul de închidere; 7,9,16 - sticlă de vedere; 15 - supapă de verificare; regulator de presiune de condensare - 11; 12 - by-pass valve.

Calculul 1.2Teplovoy și selectarea modelelor de bază de compresoare cu piston

Acum, având tot ce avem nevoie podbiretsya de date compresor cu piston pentru refrigerare mașină de freon. La începutul de proiectare termică produsă de piston compresor mașini cu vapori de freon.

Capacitate de răcire Q0. 2465 kW

Temperatura 0 C.

Lucrul R404A substanță

Debitul masic al mediului de lucru:

Definim o rata de livrare compresor cu piston la punctul de fierbere al agentului frigorific R404A (fig.12) TOV = -39 0 C:

Volumul teoretic descris de piston.

Vi = M • m 3 / s = 19,7 m3 / h;

Compresorul Selecția are loc prin cataloage de la Danfoss. Selectarea compresorului teoretic sarcina termică și debitul volumetric teoretic.

încărcare termică Compresor:

Debitul Volumul teoretic:

Conform acestor date dintr-o gama de compresoare de joasă temperatură Danfoss se potrivește NTZ136A4LR1A compresorului.

Principalele caracteristici ale temperaturii scăzute compresor ermetic Danfoss NTZ136A4LR1A:

Volumetric Productivitate (3500 rot / min 60Hz) 28,6 m 3 / h

Motor Voltage (al., La cerere) 208-230V Y-1-60 Hz

Curentul maxim de funcționare de 33 A

curent de pornire (rotor blocat) 97 A

Max. excesul de presiune (LP / HP) 19/28 bar

Capacitate ulei 1,80 L

Rezistența de carter 0..120 W PTC (opțional)

Protecția motorului SE-B1

Clasa de protecție IP65

Opțiune suplimentară ventilator

Fig. Desen compresor Danfoss NTZ136A4LR1A

Specific adiabatic compresoare de lucru

putere compresor adiabatică:

Capacitatea maximă a indicatorului compresorului.

unde k - R404A performanță adiabatic.

P0max = 1701,2 • Martie de 10 PA- clocotită R404A presiune maximă (la a = 310 K).

Indicatorul de putere în mod normal.

în care: - coeficientul care indică stadiul superior și inferior;

Coeficientul n- compresor de alimentare cu piston;

- Coeficientul indicat presiune.

Valorile medii ale coeficientului fluctuează, prin urmare, 0,95ch1,05 limită pot fi luate pentru calcule aproximative.

în care pitr = 50 Pa • Martie 10 - presiunea de frecare.

maximă Puterea efectivă.

Eficiența mecanică a compresorului.

randamentul compresorului eficient.

Coeficientul efectiv de performanță:

Coeficientul teoretic de performanță:

1.3Raschet schimbătoare de căldură Chiller

Sarcina pe condensator Qkv 3,79 kW

Temperatura de condensare tc 37 0 C.

Temperatura, ti 32 0 C.

40% umiditate relativă n

Lucrul R404A substanță

Sarcina pe evaporator, q și. kW 2,48

R404A Temperatura de intrare lichid, tR404a Rin. -39 0 C.

Temperatura de evacuare a fluidului R404A, tR404a O. 0 C -38.4

Debitul masic al R404A, # 63; # 63;, kg / c 0.02361

Temperatura de intrare a aburului etanol 97%, t Rin. 40 0 C.

Temperatura de etanol ieșire abur 97%, t O. -25 0 C.

Debitul masic de etanol 97% # 63; # 63;, kg / s 0,291

Conform datelor sursă utilizând compania Danfoss Hexact 1.1.2 Program de selecție de plăci schimbătoare de căldură a fost preluat de condensator evaporator Danfoss B3-052-30-M cu o suprafață egală cu suprafața de transfer de căldură de 0,82 m 2 set este format din 30 de plăci, iar capacitatea de 2,48 de răcire kW.

Caracteristicile tehnice ale schimbătorului de căldură cu plăci Danfoss B3-052-30-M:

conducte 1.4Raschet

Sistemul de conducte este o rețea complexă de secțiuni hidraulice sunt conectate în serie sau în paralel.

Porțiune a conductei este numită o constantă de lichid debit și diametrul conductei. La calculul conductelor de aspirație înainte, și o conductă de linie de evacuare lichid.

Diametrul interior al tubului circular selectat în conformitate cu standardul EN 12735-1

V - debit volumetric, m3 / s

ut - viteza medie într-o secțiune m / s

Valoarea vitezei medii de mirare [10] Diametrul .Pentru țeavă este valori mai mult de 100 m tabelate crește rata cu 30%. În sistemul de circulație mișcarea fluidului de lucru are loc sub acțiunea diferenței de presiune și presiunea de aspirație. Prelucrările când fluidul se deplasează din punctele sistemului cu presiune ridicată la punctele cu mai mici. La deplasarea pe sistemul de orice presiune apar pierderi medii: frecare pe FFR peretelui țevii și Rm.s rezistențe locale (se transformă, supape, ramuri, secțiuni de schimbare și țevi etc.).

Pierderea prin frecare a presiunii

ltr - coeficientul de frecare, a cărei valoare depinde de rugozitatea conductei și regimul de curgere, care, la rândul lor, caracterizată prin numărul de Re (numărul Reynolds). Cu, 2/2 - dinamic (de mare viteză), presiunea,

m - vâscozitate dinamică, Pas

l - lungimea conductei, m

k - pipe rugozitate, a cărei valoare este de 0,06 pentru a accepta noi țevi din oțel.

Pierderi de presiune în Rm.s rezistențe locale (în Pa) se determină prin formula [10].

om - coeficientul de rezistență locală.

Pierderea completă a presiunii în secțiunea de conducte.

Rezultatele de calcul sunt prezentate pe scurt în tabelul de mai jos:

Receivere produc două tipuri: orizontale și verticale WFD RD. Receptoarele RD pot fi folosite ca circulația, de protecție sau drenaj.

Atunci când se utilizează receptorul orizontal de protecție sau de circulație, acesta este montat împreună cu conducte de fluid separator de conectare a dispozitivelor ambele.

Cantitatea necesară de receptoare liniare furnizate de umplere nu mai mult de 80%. Receptorul a fost preluat prin metoda Bitzer. Conform programului prezentat în catalog în funcție de capacitatea de răcire a mașinii a fost preluat de către receptorul F062H tip orizontal (Bitzer).

Receptor agent frigorific R404a orizontal F062H:

Umplerea refrigerant maximă - 6,5 kg;

Intrare dvh = 12 mm;

Dvyh de evacuare = 10 mm.

1.6Podbor accesorii

1.6.1 Selectarea separatorului de ulei

separator de ulei tip OUB pentru utilizare în instalații frigorifice, în care uleiul în toate condițiile care trebuie returnate în baia de ulei a compresorului.

La aplicarea uleiului separator de ulei cu agentul frigorific nu este circulat în întregul sistem de răcire.

Separatorul prevede revenirea uleiului la compresor și previne defectarea compresorului din cauza lipsei de lubrifiant crește durata de viață a compresorului.

Eficiență ridicată asociată cu o scădere a vitezei de curgere, direcția de curgere schimbarea uleiului, separarea uleiului la temperatură ridicată și ulei automat revenirea la carter al compresorului.

Separatorul de ulei împiedică compresorul de loviturile de berbec, îmbunătățește performanța condensatorului și vaporizatorului (datorită uleiurilor congestionare spațiului), participă la amortizarea pulsațiilor și absorbția zgomotului pe partea cu presiune ridicată a unității frigorifice.

Pentru calcularea separatorului, au fost luate datele inițiale și a capacității de masă de agent frigorific în sistemul de refrigerare.

Funcționarea eficientă a OUB separator de ulei legate de:

- schimbarea de viteza și direcția de curgere a amestecului de intrare de ulei și agent frigorific,

- colectarea, separarea și filtrarea uleiului,

- depozitarea uleiului separat la temperatură ridicată, împiedicând absorbția agentului frigorific.

Fig. Design-ul OUB separator

2. Rezervorul de ulei

3. Supapa ac

7. Ansamblul supapă

8. Conexiunea pentru o conductă de retur a uleiului (6 mm lipire)

10. mamelon de amenajare

12. Racord pentru intrarea vaporilor de agent frigorific

13. Racord pentru evacuare a vaporilor de agent frigorific

17. Suport de montare

1.6.2 Selectarea filtrului cascadă superior dehydrator

Filtre de uscătoare concepute pentru protejarea sistemelor de refrigerare și de condiționare a aerului lichid de umiditate, acizi și incluziuni solide. După îndepărtarea acestor componente ale sistemului nu va fi expus la substanțe chimice dăunătoare și particule abrazive.

Filtru-uscătoare tip DML miez solid de „site moleculare“ cele mai potrivite pentru sisteme cu hidrofluorcarbon (HFC) agenți frigorifici și poliester (POE) sau uleiuri polialchil (PAG). Aceste filtre sunt proiectate pentru instalații care necesită un grad înalt de uscare a agentului frigorific, și poate fi utilizat cu toate tipurile de compresoare. Datorită faptului că aceste filtre conțin alumină activată, acestea nu afectează aditivul de ulei.

Alegerea dimensiunii filtrului, pe baza capacității unității și cantitatea de umiditate în agentul frigorific. Greutate R404A agent frigorific încărcat în sistem este de 8 kg la o temperatură tl = 24 0 C.

La 8 kg de tl Temperatura agentului frigorific uscat = 24 0 C, cu o scădere a conținutului de umiditate 30-1020 ppm, trebuie să utilizeze un filtru 033s DML.

Capacitatea de răcire a sistemului Qkv = 2.465 kW.

Pentru a se asigura că debitul masic al agentului frigorific care transportă 2367 kW prin filtru LMD, selectați filtrul cu diametrul furtunului de 12 mm.

Ris.Konstruktsiya filtru 033s DML:

Conector 1. Intrare

3. Un miez solid

4. Montare de poliester

5. Placă perforată

6. sigilate prin montarea interlinii capac

7. Sealed de lipire capac de duză

Termoreguliruyuschiq ventilm selectat directoare de la Danfoss.

Sarcina pe supapa de expansiune treaptă inferioară, 2465 kW

Punctul de fierbere al R404a, -39 0 C.

Diferența de presiune asupra TEV, 10 bar

Conform valvei TES2-1.7 potrivit datelor inițiale

1.6.4Podbor supapă și presiune diferențială regulyatoradavleniyakondensatsii

Supapă de condensare supapă de reglare a presiunii și presiunea diferențială este selectată cataloagele Danfoss. Supape și regulatoare KVR NRD utilizate pentru a menține o presiune constantă și suficient de ridicată în condensator și sistemele receptor de refrigerare și de condiționare a aerului cu condensatoare răcite cu aer.

# 63; # 63; Controlul presiunii curent cu posibilitatea de migrare.

# 63; # 63; O gamă largă de capacitate și performanță.

# 63; # 63; pulsație dispozitiv de amortizare.

# 63; # 63; din oțel inoxidabil burduf.

# 63; # 63; Design compact corp unghiular, convenabil pentru montarea în orice poziție.

# 63; # 63; Brazate incintei ermetice.

supapă KVR este determinată de temperatura de condensare și capacitatea de răcire.

KVR valve regulator se deschide atunci când presiunea crește la intrare, adică atunci când presiunea condensatorului ajunge la o presiune de construcție (valoare nominală). Gradul de deschidere a regulatorului depinde de presiunea de intrare. Modificarea presiunii la ieșirea controlerului nu are nici un efect asupra funcționării sale, deoarece KVR regulator este prevăzut cu un burduf de echilibrare (6). Suprafața efectivă a burdufului corespunde zonei de reglementare a scaunului de supapă.

regulator KVR este de asemenea prevăzut cu un dispozitiv eficient de amortizare (9), o fluctuație de presiune de netezire, care apar în mod normal în sistemele de refrigerare. Dispozitivul de amortizare ajută la extinderea serviciului de reglementare, fără a afecta precizia reglementării.

Differential valve regulator de presiune NRD începe să se deschidă atunci când presiunea diferențială a supapei atinge 1,4 bar, și este complet deschisă atunci când presiunea diferențială este egală cu 3 bari.

1.6.5Podbor de supape

Toate supapele de închidere și de reglare (robinete cu bilă Danfoss GBC, vizoare Danfoss SGN, verifica supapele Danfoss NRV, valva Schrader) este ales în funcție de diametrul conductei prin cataloage de la Danfoss.

2.Bekneva EV „La temperatură scăzută cascadă freon frigidere» Echipament frigorific 1962, №6.

3.Bagdanov SN Ivanov Kupriyanov AV Refrigerare. Proprietățile substanțelor. Manual ediția a 3-a, revizuită și completată București „Agropromizdat“ 1985.

4.Budin VA Filimonov VV Efectul de distribuție inegală a aerului de-a lungul frontului la tractoare transfer de căldură cu motor radiatora- și mașini agricole 1976, №5.

5.Burka VV Indeikin AI radiatoare cu motor. L, Inginerie Mecanică, 1978.

Echipament 6.Bykov A.V.Holodilnaya. Refrigerare compresor. Repertoriul București „Lumina și industria alimentară.“ 1981.

7.Bykov AV Tehnice și economice de indicatori Chillere de temperatură joasă „de refrigerare» .№9 1975.

8.Bykov A.V.Teplofizicheskie fundamentele rece artificiale. Industria alimentară. 1980.

9.Vargaftik NB Manualul proprietăților termofizice ale gazelor și lichidelor. M. 1972. Știință.

10.Vaynshteyn VD KONTOROVICH VI sisteme de răcire cu temperatură joasă. București. Industria alimentară. 1972.

11.Gopin SR Tikhomirov VA Rogov VA VP Kozhevnikov SV Averin Efectul câmpului Neuaifbratitatea vitezei aerului de-a lungul partea din față a condensatorului pentru a lucra cu agent frigorific. Refrigerare 1979. №4.

12.Koshkin NN Sakun IA Bambushek EM Chillere Leningrad "Inginerie" 1985.

13.Bambushek EM Baharin NN Gerasimov ED răcitoare de lichid calcule structurale si termice; Sub. comună. Ed. Sakun I.A.-L. Leningrad Inginerie Mecanică 1987.

14.Metodicheskoe indicația "Odessa" 1980.

15.Tipovye timpul alocat pentru elaborarea documentației de proiectare Edition 2. București 1987 Economia.

Plasat pe Allbest.ru

documente similare

Calculul aporturile de căldură într-o cameră frigorifică și performanțele necesare unității navei de refrigerare. Ciclul de construcție al răcitorul de lichid și proiectarea termică și selectarea compresorului. Controlul secvenței de dispozitive de automatizare.

Caracteristici generale și funcționarea unității de refrigerare lactate, studiul de fezabilitate. Metoda de calcul al zonei de construcție a frigiderului. Calculul termic adoptat de frigider. Calculul și selectarea camerei echipamentului.

Revizuirea dezvoltarea de echipamente de refrigerare. Condițiile de depozitare a produselor alimentare. Calculul spațiu de stocare de construcție. Planul de dezvoltare a camerelor. selecție Caracteristici și calcularea izolației termice. Descrierea circuitului instalației de refrigerare, selectarea echipamentelor.

Alegerea temperaturii agentului frigorific în modul evaporator. Construcția ciclului de refrigerare, calculul capacității de refrigerare, determinarea parametrilor agentului frigorific la punctele nodale ale ciclului. Determinarea consumului de energie. Selectarea compresoare de joasă presiune.

Proiect Unitate parokompressornoy de refrigerare pentru produse finite depozit abator. Descrierea caracteristicilor de proiectare ale sistemului de refrigerare, scopul unităților de bază și piese. Calcularea sistemului de refrigerare ciclu de comprimare a vaporilor.

Istoria dezvoltării și realizările de refrigerare moderne. Determinarea temperaturii de condensare a agentului frigorific. Calculul și selectarea echipamentelor de răcire (compresor, condensator, receptor). Automatizarea uzine chimice echipamente frigorifice.

Determinarea capacității camerei de răcire. Calculul termic al izolației zidărie. Determinarea scurgerilor de căldură în camera și sarcina termică. Design termică a unității de răcire și răcitorul de aer. Selecție de echipament frigorific.

Temperaturile de fierbere și condensare Fundamentare, trecerea la o comprimare în două trepte, selectarea compresoare, schimbătoare de căldură, condensator, evaporator și receptor pentru a dezvolta sistemul de refrigerare Freon saramură. Design termică a unității de refrigerare.

Calcularea valorilor parametrilor de bază de stat în ciclul de punctele caracteristice care fac obiectul unei posibile pierderi. indicatori tehnici răcitor. Metoda eficienței ciclului invers. Metoda exergie pentru a inversa ciclul.

Proiectare de mașini de refrigerare freon R12 și R134a. Efectuarea de calcule evaporator și condensator. Ciclul de construcții pentru R134a și programe de calcul pentru modurile de operare R12 și R134a. Caracteristicile comparative ale freoni R12 și R134a.